均質(zhì)乳化機(jī) 攪拌的運(yùn)行轉(zhuǎn)速應(yīng)該避開臨界轉(zhuǎn)速多少

均質(zhì)乳化機(jī)攪拌的運(yùn)行轉(zhuǎn)速應(yīng)該避開臨界轉(zhuǎn)速多少的范圍，不同的專家有多種看法，比如：

《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(第五版)》認(rèn)為當(dāng)工作轉(zhuǎn)速低于一階臨界轉(zhuǎn)速時，其工作轉(zhuǎn)速應(yīng)取N/Nk<0.75，當(dāng)工作轉(zhuǎn)速高于一階臨界轉(zhuǎn)速時，其工作轉(zhuǎn)速應(yīng)選在1.4Nk1<n<0.7nk2。edward p="" paul認(rèn)為應(yīng)避開臨界轉(zhuǎn)速20%。陳乙崇主編的《化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊-攪拌設(shè)備設(shè)計(jì)》對不同條件下的情況做了細(xì)化，hg20569也做了類似的細(xì)化，有興趣的讀者可直接去查hg20569中的表格。<=""> ；

《化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊-攪拌設(shè)備設(shè)計(jì)》和HG20569中都提到一般攪拌器應(yīng)N/Nk<0.7，氣液體系應(yīng)N/Nk<0.6，對柔性軸，1.3 從前文葉片數(shù)量的影響可知，對槳式攪拌器來說，其葉片數(shù)量為2片，故有0.45

對于氣體-液體的攪拌介質(zhì)而言，由于氣體的沖擊，葉輪受到的不平衡力更大，且由于氣體的存在，攪拌軸的阻尼系數(shù)更小，因此，這兩本參考書都針對氣液介質(zhì)取了較低的轉(zhuǎn)速。但是，這里未考慮到氣體的量比較小不會產(chǎn)生較大沖擊的情況，也未考慮到氣體十分均勻的情況。當(dāng)氣體十分均勻、對攪拌器的沖擊較為平衡時，氣液體系可以和單液相體系做同樣的考慮。

關(guān)于柔性軸，當(dāng)缺乏二階臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算數(shù)據(jù)時，只能根據(jù)一階臨界轉(zhuǎn)速取個大致的結(jié)果，且在不知道二階臨界轉(zhuǎn)速的情況下，轉(zhuǎn)速的上線也盡量取的低些，所以就有了1.3

1.3 Nk1 < N <0.7 Nk2

式中 Nk1——一階臨界轉(zhuǎn)速，rps;

Nk2——二階臨界轉(zhuǎn)速，rps。

對固液體系而言，當(dāng)固含量很高時，或者在固體中啟動時，流體的沖擊也比較大，均質(zhì)乳化機(jī)的攪拌轉(zhuǎn)速也許避開臨界轉(zhuǎn)速更多些。文中不同狀態(tài)下的攪拌器水力學(xué)系數(shù)也可部分體現(xiàn)流體對攪拌器沖擊力的大小。

綜上所述，結(jié)合作者的經(jīng)驗(yàn)，作者認(rèn)為，在一般狀態(tài)下，攪拌器的轉(zhuǎn)速應(yīng)避開臨界轉(zhuǎn)速20%，即：

N/Nk<0.8

1.2 Nk1 < N <0.8 Nk2

當(dāng)流體對攪拌器的沖擊力較大或阻尼較小時，比如氣液過程或高固含量過程，攪拌器的轉(zhuǎn)速應(yīng)避開臨界轉(zhuǎn)速30%，即：

N/Nk<0.7

1.3 Nk1 < N <0.7 Nk2

對設(shè)置了底支撐的攪拌軸來說，近似的計(jì)算方法得到的結(jié)果誤差更大些，但是由于攪拌軸的撓度變小，攪拌軸可在更接近臨界轉(zhuǎn)速的工作點(diǎn)工作，即使臨界轉(zhuǎn)速的誤差達(dá)到10%也不會帶來太大的影響，因此按上述范圍避開臨界轉(zhuǎn)速也已經(jīng)足夠。

另外，均質(zhì)乳化機(jī)攪拌轉(zhuǎn)速越低，流體的雷諾數(shù)越小，流體對攪拌器的阻尼就越大，攪拌軸在臨界轉(zhuǎn)速點(diǎn)進(jìn)行工作時軸的橫向撓度也未必很大，因此，對低轉(zhuǎn)速攪拌來說，攪拌轉(zhuǎn)速避開臨界轉(zhuǎn)速不需要太多。根據(jù)筆者的經(jīng)驗(yàn)，轉(zhuǎn)速越低，越可以在接近臨界轉(zhuǎn)速的工作點(diǎn)進(jìn)行工作，但缺乏有理論性的數(shù)據(jù)與判據(jù)，因此此處僅將此概念提出。